28 СТРОИТЕЛИ 5'2021 В резултат на направените изследвания се получи, че съгласно решението на авторите, плъзгателната повърхнина се изменя в зависимост от кохезията и това води, както до намален земен натиск, така и до изискването за по-къси анкери. Това условие но. Това е условие за получаване на максимална стойност на натиска, при което се включва и влиянието на кохезията. Наложи се ново решение на въпроса, при което се измени постановката на Кулон за приемане на почвата само с ъгъл на вътрешно триене, като се вкара и кохезията в основната схема. Това решение е дадено в [4]. Според новото решение за определяне на земния натиск, наклона на плъзгателната повърхнина се определя като корен на долното уравнение (1): Където: „γ“ е обемното тегло на почвата, „Н“ е височината на подпорната конструкция, „φ“ е ъгъл на вътрешното триене на почвата, „с“ е кохезията, а „α“ е наклонът на плъзгателната повърхнина, прието като равнина (всъщност, това е дъга от логаритмична крива). Стойността на земния натиск се определя по формулата (2): По-надолу сe дава примерно решение за определяне на земния натиск по дадения метод, като решението се сравнява с класическото решение на Ранкин, което всъщност е частно решение на Кулон, при предпоставките за хоризонтален терен, вертикална стена и липса на триене между стената и почвата. Зададени са височината на стената - H, обемното тегло на почвата - γ и ъгълът на вътрешно триене - φ. Решението е за различни стойности на кохезията, при което е определен наклона на плъзгателната равнина и стойностите на земния натиск, определен по двата метода - на авторите и на Ранкин. На долните графики са показани резултатите за изменение на наклоните на плъзгателните равнини при различни стойности на кохезиите и резултантния земен натиск, получен по двата метода. H= 10 m γ= 20 kN/m3 ф= 30 ° Метод на Ранкин Б.Божинов α=60° C, [кохизия] α, [наклон на плъзгателна повърхнина] E, [Земен натиск] α a c E kN/m2 ° kN rad m kN/m2 kN 0 60 333.33 1.047198 5.773503 0 333.33 5 62.06 275.59 1.083151 5.303669 5 278.10 10 63.96 217.77 1.116313 4.885971 10 227.86 15 65.71 159.85 1.146856 4.513072 15 182.63 20 67.33 101.80 1.17513 4.17694 20 142.39 25 68.83 43.62 1.20131 3.872722 25 107.16 30 70.23 -14.72 1.225745 3.594308 30 76.92
RkJQdWJsaXNoZXIy MTEyMTYwMw==